主题：最佳传输线音箱研究里的一个可疑问题...

《最佳传输线音箱研究》，算是一篇专业文章了，还是翻译的老外作品。

但是，在对常见的传输线音箱（就是文章里说的C型系统）的论证，是不是可疑？

 

为此，摘录原文如下： 

   对 于 C型 系统,正 如在 开 口箱 的直接辐射 系统中一 样,相 当于增加 了一个输 出源,传输管的喉部 阻抗 ,也 随频率而变,由于管的末 端开   口,所 以其声阻抗比较低 ;与电路短 路相 似,这与 B型 系统 相反。其反射 系数实质是+1,当管子是1/4声波波长 的奇次 倍时,则对辐射器呈 现高的声 阻 抗,大部分输出传 到管子,若管子是半波 长的 奇数倍时辐射器输出与管 口输出相位相同。若辐射器与管口挨得很近,则结果是 相 加 的。

若管长是波长的整数倍,则输出相 反,相 互 抵消。这样在 频响曲线上 又 出现峰谷。

 

    是这样的吗？

    请各位帮忙看看了。

兄好,上图是曾和你讨论过的耦合传输线音箱最后设计外观图,测试图是同一低音单元在同一箱体,同等外部环境条件,测咪距单元一米,距地56公分,箱体结构分别为倒相,耦合传输,耦合叠加传输三种,其中金黄线是倒相,绿线是耦合传输,紫红是耦合叠加传输,都没有在150-250HZ频段产生谷点的现象,明显可见二种传输线结构低频响应都比倒相结构下潜,耦合叠加传输结构则全面更平衡.望继续指导,谢谢.
此主题相关图片如下：4.12传输线绿咪对低金黄倒相咪对低音红耦合叠加咪对气孔.jpg


此主题相关图片如下：f 006.jpg

关于传输线音箱，我的理解是一个倒相式音箱为了扩展低频从而增加体积，为了防止箱体共振频率太低，从而加一些隔板，最后出来的就是传说中的 传输线音箱。

不愧是“玛田音箱”，很有自己的理念。

 

有的时候，我们希望音箱的体积尽可能小。但这不是最终的目的。

传输线音箱就可以在同样的单元的情况下采用更大的体积（因为很多时候体积并不都是瓶颈或约束条件），而倒相箱就无能为力的。你增加了体积（指在正确的设计的参数后）可能的结果是低频的表现更差。

所以，可以采用更大的体积在一定条件下也是一个优势。

为什么不是呢？

 

至于老兄说的是为了什么什么而增加隔板，从而变出一个传输线音箱，也是可能的一个想法。只是不知道历史上是不是这样？

在一个新的东西没有产生前，是没有什么理论可以指导的，也许就是这样隔来隔去而意外得到什么好结果的。

当然，我们不是音箱史的编写者，也不会去较劲到底是怎样把传输线变成了的吧？

 

谢谢关注了。

请教老修，  C型 系统, B型 系统 ，分别是怎样的系统？结构上是怎样的？谢谢。

此主题相关图片如下：image001.jpg

 

这是基本的传输线音箱类型，请参考。

路过！求学！

 

chaogao的测试数据中的   耦合传输,耦合叠加传输   ，还是没弄明白是什么概念，谁来指教一下。

楼顶的红字论述是对的，不加吸音的C型频响常易出现峰谷。

 

此主题相关图片如下：d 007-1.jpg

(若管子是半波 长的 奇数倍时辐射器输出与管 口输出相位相同。若辐射器与管口挨得很近,则结果是 相 加 的。【纸盆反面的声波与正面声波差180度，再经管道倒相180度，则相位一致了。所以会有叠加的结果】

若管长是波长的整数倍,则输出相 反,相 互 抵消。这样在 频响曲线上 又 出现峰谷。【最高阻抗状态】)          你好,箱子的设计基本上根据就是你上面所说    的理论,箱子共分耦合腔,收窄声导管,前后声波叠加腔,前声波中频吸收腔组成,低频自然衰减至300HZ以下,以同一相位输出,中高频是预留独立腔体,可衔接任何设计的中高音.     以上设计巳申请专利,是否合适,还望指教,谢谢.                                                                                                                          

HI，Chaogao

对波长远大于管径的声波，管任一截面的声阻抗可以写成：Z[x]=Zr*Tanh[a+I k x]，Zr为参考阻抗；

管前端：Z[-L]=Zr*Tanh[a-I k L];

出口：Z[0]=Zr*Tanh[a];

 

对刚性壁：Z[0]=∞，a=I Pi/2;Z[-L]=Tanh[I Pi/2-I k L]=I cot[k L]。
当KL为Pi/2的整数倍时，Z[-L]=0，意味着该处出现共振，能较强烈的吸收声，当然此模型
初始假设已不成立。
当KL为Pi的整数倍时，依旧可看成刚性壁，基本没影响。

 

对自由辐射出口：Z[0]=Zr*Tanh[a]，a一般都很小，a<<1，与波长比可近似为零。

                       Z[-L]=Zr*Tanh[a-I k L]=-Zr*I Tan[ (I a+k L)]，

当KL=Pi/2，即1/4波长管，Z[-L]=Zr* Cot[a]≈∞，相当于刚性壁，虽然此时在管前端的声压
           比较大，但实际的声体积速度却很小，辐射效率不一定会增加。这里想要辐射效率
           增加，更关键的还是需要做到与前端阻抗匹配，当然这里如果后腔足够大，以 致腔

           体阻抗比输入阻抗要小，该方法可以增加辐射。

当kL=Pi，即1/2波长管，Z[-L]=Zr*Tanh[a]，相当于直接辐射。

 

 

学习了！

楼上说的可不是一般人都知道的或肯来这里说的了，谢谢！

 

chaogo兄可以很好的参考，理论方面的加强是“实践派”提升的一条必经之道。

 

请楼上的多指点了，谢谢！

此主题相关图片如下：cimg8624.jpg

感情楼上各位的详细指导,正在结合以上的论述对箱内结构作进一步推敲和改进,因理论差,还想进一步请教:一.喇叭前后声波在箱内叠加的反射角度,形式和相位的关系,二.假设管道长从2Pi-1/4Pi变化,喇叭后声波的相位变化是否也是一个对应渐变的过程.其中只有一点是最合适的,三,附箱体设计等效图,按这图管道长度应如何计算.谢谢.

再补充几点吧：

当KL<<1,a<<1时，Z[L]≈a=R-Ik△，Z[0]≈a-IkL，Z[0]和Z[L]同相，这即反相孔的低音增强效果。
当然也会出现一种情形：Z[0]和Z[-L]反相，也即Tanh[a-IKL]虚部为负。考虑KL>>a，即Tan[kL]<0,
这个对应于Pi/2<kL<Pi，此时会相消。

 

要是作为低频考量，箱内声压分布可近似认为是同相位的，改变相位的因素只是体积大小。对高频而言，

这个问题将显得比较复杂，这时不同形状会显著的改变箱体的等效阻抗，这里就不能把箱体看成纯粹的声容，

一旦箱体尺寸超过1/4波长，就有可能出现共振，这时比较有效的手段是尽量不要使箱体的相对面平行或者增加

阻尼材料。

至于管道长度的渐变和相位的变化从公式就可以看出来： Z[-L]=-Zr*I Tan[ (I a+k L)]，只要声波频率和辐射

口尺寸不变，辐射声阻抗就不会变化，也即a不会变（注意a是虚数，有实部和虚部）。

 

楼上各位都是这块的高手，我只是试着就楼主所提问题做一个解释，这里可能会和实际情形不符合，还请指正。

给张极为简化的图，一看就明了。上面标注的波长错了，全部小了一倍。

此主题相关图片如下：untitled.jpg

请问楼上的：这是怎样测出来的？

请多说一点点，谢谢了！

 

这可是很专业的“业余侠客”呀！望多指点。

上面不是测试数据，是计算出来的。敲多了公式，你们看得烦，我自己写得累。

兄好,我只是一个业余爱好者,很感谢你费时间写了在书本上都难看到的具体理论解述,由于我修行低,大都是一知半解,对彩图是否可理解为不同波长声波在声导管传输时密度分佈情况,也即是相位声阻的变化情况,如错误请明示.另请教,这样的设计形式可否把实际各位置相关数据和单元数据代入,求得设计大概结果吗.谢谢